Trägerwerkstoffe - Revision history

Doduco Admin: /* Berechnungsformeln */

2023-01-09T12:14:56Z

‎Berechnungsformeln

Doduco Admin: /* Grenzbelastung */

2023-01-09T12:14:34Z

‎Grenzbelastung

Doduco Admin: /* Thermobimetalle */

2023-01-09T12:12:48Z

‎Thermobimetalle

Doduco Admin: /* Reines Kupfer */

2023-01-09T12:08:16Z

‎Reines Kupfer

Doduco Admin: /* Thermobimetalle */

2022-12-09T12:31:26Z

‎Thermobimetalle

Doduco Admin: /* Nickel-Beryllium-Legierungen */

2022-12-09T12:28:05Z

‎Nickel-Beryllium-Legierungen

Doduco Admin: /* Nickel-Legierungen */

2022-12-09T12:26:47Z

‎Nickel-Legierungen

Doduco Admin: /* Technisch reines Nickel */

2022-12-09T12:26:11Z

‎Technisch reines Nickel

Doduco Admin: /* Technisch reines Nickel */

2022-12-09T12:25:54Z

‎Technisch reines Nickel

Doduco Admin: /* Niedriglegierte Kupfer-Werkstoffe */

2022-12-09T12:24:52Z

‎Niedriglegierte Kupfer-Werkstoffe

@@ Line 921: / Line 921: @@
 Die Berechnung der wichtigsten Formteile kann mittels der untenstehenden
 Formeln ausgeführt werden (<xr id="tab:Design Formulas for Thermostatic Bimetal Components"/><!--Table 5.24-->). Die hierfür benötigten Kennwerte sind
-(<xr id="tab:Partial Selection from the Wide Range of Available Thermo-Bimetals"/><!--Table 5.23-->) zu entnehmen. Die angegebenen Werte gelten nur bis zu Temperaturen
+<xr id="tab:Partial Selection from the Wide Range of Available Thermo-Bimetals"/><!--Table 5.23--> zu entnehmen. Die angegebenen Werte gelten nur bis zu Temperaturen
 von ca. 150°C. Für höhere Temperaturen sind diese Werte den Datenblättern
 des Herstellers zu entnehmen.

@@ Line 1,027: / Line 1,027: @@
 ===<!--5.4.2-->Grenzbelastung===
-In allen Berechnungen gemäß (<xr id="tab:Design Formulas for Thermostatic Bimetal Components"/><!--Table 5.24-->) ist nachzuprüfen, ob die thermisch
+In allen Berechnungen gemäß <xr id="tab:Design Formulas for Thermostatic Bimetal Components"/><!--Table 5.24--> ist nachzuprüfen, ob die thermisch
 und/oder mechanisch induzierten Spannungen unterhalb der zulässigen
 Grenzbiegespannung liegen. Für die Berechnung der zulässigen Belastung

@@ Line 856: / Line 856: @@
 solches Thermobimetall direkt, z.B. durch Stromfluss, oder indirekt, z.B. durch
 Wärmeleitung oder -strahlung, erwärmt, verursacht die unterschiedliche Ausdehnung
-von aktiver (größere Ausdehnung) und passiver ( geringere Ausdehnung)
+von aktiver (größere Ausdehnung) und passiver (geringere Ausdehnung)
 Komponente eine Krümmung.

@@ Line 89: / Line 89: @@
 Kupfersorten sind in DIN EN 1652 festgelegt (<xr id="tab:MaterialDesignations"/>  und <xr id="tab:Composition of Some Pure Copper Types"/><!--5.2-->). Die physikalischen
 und mechanischen Eigenschaften einiger Reinkupfersorten sind in
-(<xr id="tab:Physical Properties of Some Copper Types"/><!--Tables 5.3.--> und <xr id="tab:Mechanical Properties of Some Copper Types"/><!--5.4-->) aufgeführt. Demnach sind Cu-ETP, Cu-OF und Cu-HCP
+<xr id="tab:Physical Properties of Some Copper Types"/><!--Tables 5.3.--> und <xr id="tab:Mechanical Properties of Some Copper Types"/><!--5.4--> aufgeführt. Demnach sind Cu-ETP, Cu-OF und Cu-HCP
 Kupfersorten, bei denen bestimmte Mindestwerte für die elektrische Leitfähigkeit
 garantiert werden.

@@ Line 870: / Line 870: @@
 Die Vielzahl der Thermobimetall-Typen ist größtenteils nach DIN 1715 oder/und
-ASTM Standard spezifiziert <xr id="tab:Partial Selection from the Wide Range of Available Thermo-Bimetals"/><!--(Table 5.23)-->. Die einzelnen Typen unterscheiden sich
+ASTM Standard spezifiziert (<xr id="tab:Partial Selection from the Wide Range of Available Thermo-Bimetals"/><!--(Table 5.23)-->). Die einzelnen Typen unterscheiden sich
 dabei hinsichtlich der Werkstoffzusammensetzung von aktiver und passiver
 Komponente. Zum Einsatz kommen vor allem Eisen-Nickel- sowie Mangan-Kupfer-
@@ Line 921: / Line 921: @@
 Die Berechnung der wichtigsten Formteile kann mittels der untenstehenden
 Formeln ausgeführt werden (<xr id="tab:Design Formulas for Thermostatic Bimetal Components"/><!--Table 5.24-->). Die hierfür benötigten Kennwerte sind
-<xr id="tab:Partial Selection from the Wide Range of Available Thermo-Bimetals"/><!--Table 5.23--> zu entnehmen. Die angegebenen Werte gelten nur bis zu Temperaturen
+(<xr id="tab:Partial Selection from the Wide Range of Available Thermo-Bimetals"/><!--Table 5.23-->) zu entnehmen. Die angegebenen Werte gelten nur bis zu Temperaturen
 von ca. 150°C. Für höhere Temperaturen sind diese Werte den Datenblättern
 des Herstellers zu entnehmen.
@@ Line 1,027: / Line 1,027: @@
 ===<!--5.4.2-->Grenzbelastung===
-In allen Berechnungen gemäß <xr id="tab:Design Formulas for Thermostatic Bimetal Components"/><!--Table 5.24--> ist nachzuprüfen, ob die thermisch
+In allen Berechnungen gemäß (<xr id="tab:Design Formulas for Thermostatic Bimetal Components"/><!--Table 5.24-->) ist nachzuprüfen, ob die thermisch
 und/oder mechanisch induzierten Spannungen unterhalb der zulässigen
 Grenzbiegespannung liegen. Für die Berechnung der zulässigen Belastung
@@ Line 1,052: / Line 1,052: @@
     \frac {2 \sigma s^2}{3} </math></td>
 </tr>
 </table>
 ==Kommentare==

@@ Line 780: / Line 780: @@
 Durch die mit sinkender Temperatur abnehmende Löslichkeit des Berylliums im
 Nickel ist bei NiBe, ähnlich wie bei CuBe, die Möglichkeit zur Ausscheidungshärtung
-gegeben <xr id="fig:Phase diagram of nickel beryllium"/><!--(Fig. 5.49)-->. Die maximale Löslichkeit von Beryllium in Nickel
+gegeben (<xr id="fig:Phase diagram of nickel beryllium"/><!--(Fig. 5.49)-->). Die maximale Löslichkeit von Beryllium in Nickel
 beträgt 2,7 Massen-% bei einer eutektischen Temperatur von 1150°C. Um die
 durch Ausscheidungshärtung erzielbaren hohen Festigkeitswerte zu erreichen,
@@ Line 789: / Line 789: @@
 <figure id="fig:Phase diagram of nickel beryllium">
-[[File:Phase diagram of nickel beryllium.jpg|right|thumb|Zustandsdiagramm Nickel-Beryllium]]
+[[File:Phase diagram of nickel beryllium.jpg|right|thumb|Figure 9: Zustandsdiagramm Nickel-Beryllium]]
 </figure>
@@ Line 796: / Line 796: @@
 aber eine wesentlich geringere elektrische Leitfähigkeit auf. Die durch Ausscheidungshärtung
 erzielten Festigkeitswerte übertreffen die von CuBe2
-<xr id="fig:Precipitation hardening of NiBe2 soft at 480C"/><!--(Fig. 5.50)-->. Die Federbiegegrenze erreicht Werte bis über 1400 MPa, die Biegewechselfestigkeit
+(<xr id="fig:Precipitation hardening of NiBe2 soft at 480C"/><!--(Fig. 5.50)-->). Die Federbiegegrenze erreicht Werte bis über 1400 MPa, die Biegewechselfestigkeit
 bis ca. 400 MPa.
 <figure id="fig:Precipitation hardening of NiBe2 soft at 480C">
-[[File:Precipitation hardening of NiBe2 soft at 480C.jpg|right|thumb|Aushärtung von NiBe (weich) bei 480°C]]
+[[File:Precipitation hardening of NiBe2 soft at 480C.jpg|right|thumb|Figure 10: Aushärtung von NiBe (weich) bei 480°C]]
 </figure>

@@ Line 646: / Line 646: @@
 beanspruchte Federn zum Einsatz.
 <div class="multiple-images">
 <figure id="fig:Strain hardening of NiCu30Fe by cold working">
-[[File:Strain hardening of NiCu30Fe by cold working.jpg|right|thumb|Verfestigungsverhalten von NiCu30Fe durch Kaltumformung]]
+[[File:Strain hardening of NiCu30Fe by cold working.jpg|right|thumb|Figure 7: Verfestigungsverhalten von NiCu30Fe durch Kaltumformung]]
 </figure>
 <figure id="fig:Softening of NiCu30Fe after annealing for 0.5 hrs">
-[[File:Softening of NiCu30Fe after annealing for 0.5 hrs.jpg|right|thumb|Erweichungsverhalten von NiCu30Fe nach 0,5 h Glühdauer und einer Kaltumformung von 80%]]
+[[File:Softening of NiCu30Fe after annealing for 0.5 hrs.jpg|right|thumb|Figure 8: Erweichungsverhalten von NiCu30Fe nach 0,5 h Glühdauer und einer Kaltumformung von 80%]]
 </figure>
 </div>

@@ Line 609: / Line 609: @@
 Technisch reines Nickel enhält üblicherweise 99,0 bis 99,8 Massen-% Ni und
 bis zu 1 Massen-% Co. Weitere Beimengungen sind Fe und Mn (<xr id="tab:Physical Properties of Nickel and Nickel Alloys"/><!--(Tab. 5.21)--> und <xr id="tab:Mechanical Properties of Nickel and Nickel Alloys"/><!--(Tab. 5.22)-->). Verfestigungs- und Erweichungsverhalten von Nickel sind in den
-Bildern [[#figures11|Figs. 5 – 6]]<!--Figs. 5.45 und 5.46--> dargestellt.
+Bildern ([[#figures11|Figs. 5 – 6]]<!--Figs. 5.45 und 5.46-->) dargestellt.
 Bei den physikalischen Eigenschaften von Nickel ist vor allem der Elastizitätsmodul

@@ Line 621: / Line 621: @@
 auf Gold- und Palladiumbasis wirksam behindert.
 <div class="multiple-images">
 <figure id="fig:Strain hardening of technical pure nickel by cold working">
-[[File:Strain hardening of technical pure nickel by cold working.jpg|right|thumb|Strain hardening of technical pure nickel by cold working]]
+[[File:Strain hardening of technical pure nickel by cold working.jpg|right|thumb|Figure 5: Strain hardening of technical pure nickel by cold working]]
 </figure>
 <figure id="fig:Softening of technical grad nickel after annealing for 3 hrs">
-[[File:Softening of technical grad nickel after annealing for 3 hrs.jpg|right|thumb|Erweichungsverhalten von techn. reinem Nickel nach 3h Glühdauer und einer Kaltumformung von 50%]]
+[[File:Softening of technical grad nickel after annealing for 3 hrs.jpg|right|thumb|Figure 6: Erweichungsverhalten von techn. reinem Nickel nach 3h Glühdauer und einer Kaltumformung von 50%]]
 </figure>
 </div>

@@ Line 251: / Line 251: @@
 <figure id="fig:Influence of small additions on the electrical conductivity of copper">
-[[File:Influence of small additions on the electrical conductivity of copper.jpg|right|thumb|Einfluss geringer Zusätze auf die
+[[File:Influence of small additions on the electrical conductivity of copper.jpg|right|thumb|Figure 4: Einfluss geringer Zusätze auf die
 elektrische Leitfähigkeit von Kupfer]]
 </figure>